技術人員研究了淬火溫度及保溫時間對山東6061鋁板（8+86+612+68+4顯微組織和力學性能的影響,6061鋁板顯微組織焊接層溫控制焊接層溫控制。采用氧氣和乙炔氣體中性焰加熱方法,焊縫焊接的層間溫度控制在80~200℃范圍內,焊接過程中使用紅外測溫儀進行監控,當焊縫焊接溫度低于要求時,立即加熱到規定要求之后再進行焊接,單節點焊縫應連續焊接完成,不得無故停焊,層間溫度過低或超高時,應立即采取補熱、停焊的方法,待層間溫度達到施焊條件后再進行焊縫焊接。如遇特殊情況中途必須停止焊接,應立即對焊縫進行保溫處理,當焊縫再次焊接時需重新對焊縫進行加熱,加熱溫度比焊前預熱溫度相應提高20~45℃。3冬季焊接鉬鎢鉻雙金屬6061鋁板焊后加熱處理。對于厚板焊接或環境溫度低于零時,填充縫焊接和面層焊接完畢,自檢外觀質量符合要求后,立即實施焊后后熱過程。對于超厚鋼板、大長焊縫焊接完成時,盡管作業嚴格遵循工藝流程,實施中間再加熱,也不可避免因板厚過大、縫過長、面縫過寬等原因造成的根部與面層、始端與終端、近縫區與遠縫區、水平橫向焊縫下部與上部、H型鋼板邊翼緣和翼中的溫差。

 對稱作業的兩名作業者由于焊接速度、參數選擇等不能絕對相同也可能導致溫度差。要最大程度地消除這些差別,只有通過焊后加熱來完成。因而鉬鎢鉻雙金屬6061鋁板焊后加卡斯特林堆焊6061鋁板（8+8熱是焊接工藝中相當重要的環節,使用烤槍對焊縫區烘烤,使后熱溫度達到150℃以上,每 25mm板厚不小于0.5h,且總保溫時間不小于1h,并通過紅外測溫儀進行恒溫和保溫處理。采用力學性能測試、金相分析及TEM微觀結構分析。并通過端淬試驗研究了奧氏體化溫度對淬透性的影響.結果表明:830910℃溫度范圍內,淬透性隨奧氏體化溫度升高而提高,當奧氏體化溫度超過910℃時,山東6061鋁板（8+86+612+68+4淬透性降低.850℃保溫3045min亞溫淬火組織中,存在尺寸為1μm左右的高缺陷鐵素體彌散分布,使山東6061鋁板（8+86+612+68+4韌性得到提高;910℃保溫4560min完全淬火后,山東6061鋁板（8+86+612+法奧迪耐磨復合鋼板（8+868+4具有良好的強韌性;奧氏體溫度超過930℃以及延長保溫時間都會使原始奧氏體晶粒粗化,導致山東6061鋁板（8+86+612+68+4韌性降低.水冷6+6法奧迪雙金屬耐磨復層鋼板、風冷、空冷3種冷卻方式和200250300350400℃5種回火溫度對中碳低合金耐磨鋼的組織和耐磨粒磨損性能的影響。江蘇鑫州耐磨科技有限公司的技術人員發現，經不同的冷卻方式,可依次得到單相馬氏體和馬氏體加貝氏體的復相組織。含有貝6+4卡斯特林耐磨復合板氏體的復相組織在低溫回火后有較好的抗回火軟化能力和韌性,有助于耐磨性的提高。用SEM觀察磨損表面,結果表明:磨粒磨損情況下,實驗用鋼的磨損機理主要為塑性變形犁機制和顯微切削機制。Mn-Si系雙相高強度低合金耐磨鑄鋼在熔煉過程中產生的非金屬夾雜物和氣體會嚴重影響山東6061鋁板（8+86+612+68+4力學性能。采用精煉技術對真空熔煉后的鋼液進行精煉處理,并與未經過精煉處理的雙相耐磨鋼進行了比較研究,發現精煉處理后的試驗山東6061鋁板（8+86+612+68+4中的氧、氮、硫等有害元素含量大幅降低。4冬季焊接焊后保溫。寒冷勁風多發地區,一切焊前加熱、后熱等都圍繞著消除驟冷驟熱、消除脹縮不均、延緩冷卻收縮這個質保目的,但僅上述措施還不能阻止溫度熱量快速散失,特別是防止邊沿區域冷卻較縫中部冷卻過快的現象。最有效最直接的方法是加蓋保溫性能好、耐高溫的保溫棉,寒冷地區,須加蓋至少4~8cm厚的保溫棉,鉬鎢鉻雙金屬6061鋁板接頭焊接部位密封圍護棚阻止空氣流通,使其緩慢冷卻,達常溫后,方可除去保溫措施。